Тел:(495)508-08-62; 8-903-508-08-62Страницы:
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14|
4.25. При определении кривизны элементов с начальными трещинами в сжатой зоне (см. п. 1.18) значения 4.26. На участках, где образуются нормальные трещины в растянутой зоне, но при действии рассматриваемой нагрузки обеспечено их закрытие, значения кривизны
Определение кривизны железобетонных элементов на участках с трещинами в растянутой зоне
4.27. На участках, где в растянутой зоне образуются нормальные к продольной оси элемента трещины, кривизна изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых при е0,tot ³ 0,8h0 элементов прямоугольного, таврового и двутаврового (коробчатого) сечений должна определяться по формуле
где М — момент относительно оси, нормальной к плоскости действия момента и проходящей через центр тяжести площади сечения арматуры S, от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения, и от усилия предварительного обжатия Р; z ¾ расстояние от центра тяжести площади сечения арматуры S до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения над трещиной, определяемое согласно указаниям п. 4.28; ys — коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона на участке с трещинами и определяемый согласно указаниям п. 4.29; yb, — коэффициент, учитывающий неравномерность распределения деформаций крайнего сжатого волокна бетона по длине участка с трещинами и принимаемый равным:
для тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов класса выше В7,5 ................................................ 0,9 для легкого, поризованного и ячеистого бетонов класса В7,5 и ниже ............................................. 0,7 для конструкций, рассчитываемых на действие многократно повторяющейся нагрузки, независимо от вида и класса бетона ..................................................... 1,0
jf — коэффициент, определяемый по формуле (164); x — относительная высота сжатой зоны бетона, определяемая согласно указаниям п. 4.28; v ¾ коэффициент, характеризующий упругопластическое состояние бетона сжатой зоны и принимаемый по табл. 35; Ntot ¾ равнодействующая продольной силы N и усилия предварительного обжатия Р (при внецентренном растяжении сила N принимается со знаком „минус"). Для элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, усилие Р допускается принимать равным нулю. При определении кривизны элементов на участках с начальными трещинами в сжатой зоне (см. п. 1.18) значение Р снижается на величину DР, определяемую по формуле (150).
Таблица 35
Примечания: 1. Влажность воздуха окружающей среды принимается согласно указаниям п. 1.8. 2. виды мелкозернистого бетона приведены в п. 2.3. 3. При попеременном водонасыщении и высушивании бетона сжатой зоны значения v при продолжительном действии нагрузки следует разделить на коэффициент 1,2. 4. При влажности воздуха окружающей среды выше 75 % и при загружении бетона в водонасыщенном состоянии значения v по поз. 2а настоящей таблицы следует разделить на коэффициент 0,8.
Для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов из тяжелого бетона при Mcrc < Mr2 < (Mcrc + y bh2Rbt,ser) кривизну от момента Mr2 допускается определять по линейной интерполяции между значениями кривизны, определенными при моменте Мcrc как для сплошного упругого тела согласно указаниям пп. 4.24, 4.25, 4.26 и при моменте Мcrc + ybh2 Rbt,ser согласно указаниям настоящего пункта. Коэффициент y принимается согласно указаниям п. 4.14б с уменьшением его значения и два раза при учете продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок. 4.28. Значение x вычисляется по формуле
но принимается не более 1,0. Для второго слагаемого правой части формулы (161) верхние знаки принимаются при сжимающем, а нижние — при растягивающем усилии Ntot (см. п. 4.27). В формуле (161): b — коэффициент, принимаемый равным для бетона:
тяжелого и легкого ................... 1,8 мелкозернистого ....................... 1,6 ячеистого и поризованного ...... 1,4
еs,tot ¾ эксцентриситет силы Ntot относительно центра тяжести площади сечения арматуры S; соответствует моменту М (см. п. 4.27 ) и определяется по формуле
Значение z вычисляется по формуле
Для внецентренно сжатых элементов значение z должно приниматься не более 0,97es,tot. Для элементов прямоугольного сечения и таврового с полкой в растянутой зоне в формулы (163) и (166) вместо h’f подставляются значения 2 а’ или h’f = 0 соответственно при наличии или отсутствии арматуры S’. Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне, при Расчетная ширина полки b’f определяется согласно указаниям п. 3.16. 4.29. Коэффициент ys для элементов из тяжелого, мелкозернистого, легкого бетонов и двуслойных предварительно напряженных конструкций из ячеистого и тяжелого бетонов определяется по формуле
но не более 1,0, при этом следует принимать
Для изгибаемых элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, последний член в правой части формулы (167) допускается принимать равным нулю. В формуле (167): jls ¾ коэффициент, учитывающий влияние длительности действия нагрузки и принимаемый по табл. 36; es,tot ¾ см. формулу (165);
но не более 1,0; здесь Wpl ¾ см. формулу (138); Mr, Mrp — см. п. 4.5, при этом за положительные принимаются моменты, вызывающие растяжение в арматуре S.
Таблица 36
Для однослойных конструкций из ячеистого бетона (без предварительного напряжения) значение ys вычисляется по формуле
где Mser — момент, воспринимаемый сечением элемента из расчета по прочности при расчетных сопротивлениях арматуры и бетона для предельных состояний второй группы; jl — коэффициент, принимаемый равным:
при непродолжительном действии нагрузки для арматуры периодического профиля ............................................................. 0,6 то же, для гладкой арматуры ........................... 0,7 при продолжительном действии нагрузки независимо от профиля арматуры .......................................................... 0,8
Для конструкций, рассчитываемых на выносливость. значение коэффициента ys принимается во всех случаях равным 1,0. 4.30. Полная кривизна
где
Кривизна
Определение прогибов
4.31. Прогиб fm, обусловленный деформацией изгиба, определяется по формуле
где
Для изгибаемых элементов постоянного сечения без предварительного напряжения арматуры, имеющих трещины, на каждом участке, в пределах которого изгибающий момент не меняет знака, кривизну допускается вычислять для наиболее напряженного сечения, принимая ее для остальных сечений такого участка изменяющейся пропорционально значениям изгибающего момента (черт. 21).
Черт. 21. Эпюры изгибающих моментов и кривизны для железобетонных элементов постоянного сечения а ¾ схема расположения нагрузи; б ¾ эпюра изгибающих моментов; в — эпюра кривизны
4.32. Для изгибаемых элементов при 4.33. Прогиб fq, обусловленный деформацией сдвига, определяется по формуле
где gх — деформация сдвига, определяемая по формуле
здесь Qx — поперечная сила в сечении х от действия внешней нагрузки; G — модуль сдвига бетона (см. п. 2.16); jb2 ¾ коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести бетона и принимаемый по табл. 34; jcrc ¾ коэффициент, учитывающий влияние трещин на деформации сдвига и принимаемый равным: на участках по длине элемента, где отсутствуют нормальные и наклонные к продольной оси элемента трещины, —1,0; на участках, где имеются только наклонные к продольной оси элемента трещины, — 4,8; на участках, где имеются только нормальные или нормальные и наклонные к продольной оси элемента трещины, — по формуле
где 4.34. Для сплошных плит толщиной менее 25 см (кроме опертых по контуру), армированных плоскими сетками, с трещинами в растянутой зоне значения прогибов, подсчитанные по формуле (171), умножаются на коэффициент 4.35. При расчете элементов с однорядным армированием (черт. 22) методом конечных элементов (или другими математическими методами) вместо уравнения (160) допускается использовать симметризированную систему физических зависимостей в виде:
где
e0 — удлинения или укорочения вдоль оси у; Мact — момент внешних сил, расположенных по одну сторону рассматриваемого сечения, относительно оси y; Nact ¾ внешняя продольная сила, приложенная на уровне оси y и принимаемая при растяжении со знаком „плюс"; zs, zb — расстояния от оси у до точки приложения равнодействующей усилий соответственно в растянутой арматуре и в сжатом бетоне; x — определяется согласно указаниям п. 4.28; v — коэффициент, принимаемый по табл. 35; jf — коэффициент, определяемый по формуле (164) без учета арматуры, расположенной в сжатой зоне сечения; ys — определяется согласно указаниям п. 4.29; yb ¾ определяется согласно указаниям п. 4.27. Ось у располагается в пределах рабочей высоты сечения исходя из удобства расчетной схемы. Если ось у располагается выше центра тяжести площади сечения сжатой зоны, то величину zb следует принимать отрицательной.
Черт. 22. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси элемента, с однорядным армированием при расчете по деформациям
Для второго слагаемого в формуле (176) знак „минус" принимается, если усилие Р приложено ниже оси у, если усилие Р приложено выше оси y, то следует принимать знак „плюс". Для первого слагаемого в формуле (177) знак „плюс" принимается при растягивающем, а знак „минус" — при сжимающем усилии Nact. 4.36. При расчете элементов с многорядным расположением арматуры (черт. 23) рекомендуется использовать общую систему физических зависимостей вида:
где
i — порядковый номер стержня продольной растянутой арматуры; j — то же, сжатой арматуры; x1 — относительная высота сжатой зоны сечения, равная jf — вычисляется по формуле (164) без учета арматуры S’; zsi, zsj — расстояния от центра тяжести i-й и j-й арматуры до оси y. В формуле (184) значения zsi, zsj, zb, принимаются положительными, если откладываются ниже оси y. В противном случае их следует принимать с отрицательным знаком.
Черт. 23. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси элемента, с многорядным армированием при расчете по деформациям
Значения x1 и ysi для зависимостей (183) — (185) допускается определять согласно указаниям пп. 4.28 и 4.29, заменяя в расчетных формулах h0 на h01, Fa на
5. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
5.1. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций для обеспечения условий их изготовления, требуемой долговечности и совместной работы арматуры и бетона надлежит выполнять конструктивные требования, изложенные в настоящем разделе.
МИНИМАЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ СЕЧЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ
5.2. Минимальные размеры сечения бетонных и железобетонных элементов, определяемые из расчета по действующим усилиям и соответствующим группам предельных состояний, должны назначаться с учетом экономических требований, необходимости унификации опалубочных форм и армирования, а также условий принятой технологии изготовления конструкций. Кроме того, размеры сечения элементов железобетонных конструкций должны приниматься такими, чтобы соблюдались требования в части расположения арматуры в сечении (толщины защитных слоев бетона, расстояния между стержнями и т. п.) и анкеровки арматуры. 5.3. Толщина монолитных плит должна приниматься, мм, не менее:
для покрытий ......................................................40 „ междуэтажных перекрытий жилых и общественных зданий .....................................50 для междуэтажных перекрытий производственных зданий .................................60 для плит из легкого бетона класса В7,5 и ниже во всех случаях ......................................70
Минимальная толщина сборных плит должна определяться из условия обеспечения требуемой толщины защитного слоя бетона и условий расположения арматуры по толщине плиты (см. пп. 5.4 — 5.12). Размеры сечений внецентренно сжатых элементов должны приниматься такими, чтобы их гибкость l0/i любом направлении, как правило, не превышала:
для железобетонных элементов из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов ......................................... 200 для колонн, являющихся элементами зданий........................................ 120 для бетонных элементов из тяжелого, мелкозернистого, легкого и поризованного бетонов ...............................90 для бетонных и железобетонных элементов из ячеистого бетона ......................70
ЗАЩИТНЫЙ СЛОЙ БЕТОНА
5.4. Защитный слой бетона для рабочей арматуры должен обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном на всех стадиях работы конструкции, а также защиту арматуры от внешних атмосферных, температурных и тому подобных воздействий. 5.5. Для продольной рабочей арматуры (ненапрягаемой и напрягаемой, натягиваемой на упоры) толщина защитного слоя, мм, должна быть, как правило, не менее диаметра стержня или каната и не менее:
в плитах и стенках толщиной, мм: до 100 включ. ..............................................10 св. 100 ..........................................................15 в балках и ребрах высотой, мм: менее 250 .....................................................15 250 и более ..................................................20 в колоннах .........................................................20 в фундаментных балках ....................................30 в фундаментах: сборных ........................................................30 монолитных при наличии бетонной подготовки ...................................................35 монолитных при отсутствии бетонной подготовки ...................................................70
В однослойных конструкциях из легкого и поризованного бетонов класса В7,5 и ниже толщина защитного слоя должна составлять не менее 20 мм, а для наружных стеновых панелей (без фактурного слоя) — не менее 25 мм. В однослойных конструкциях из ячеистого бетона толщина защитного слоя во всех случаях принимается не менее 25 мм. 5.6. Толщина защитного слоя бетона для поперечной, распределительной и конструктивной арматуры должна приниматься не менее диаметра указанной арматуры и не менее, мм:
при высоте сечения элемента менее 250 мм ....... 10 „ „ „ „ равной 250 мм и более .....................................................................15
В элементах из легкого и поризованного бетонов класса В7,5 и ниже, из ячеистого бетона независимо от высоты сечения толщина защитного слоя бетона для поперечной арматуры принимается не менее 15 мм. 5.7*. Толщина защитного слоя бетона у концов предварительно напряженных элементов на длине зоны передачи напряжении (см. п. 2.29) должна составлять не менее:
для стержневой арматуры классов А-IV, А-IIIв ................................................................. 2 d для стержневой арматуры классов А-V, А-VI, Ат-VII...................................................... 3 d для арматурных канатов ................................. 2 d (где d — в мм).
Кроме того, толщина защитного слоя бетона на указанном участке длины элемента должна быть не менее 40 мм — для стержневой арматуры всех классов и не менее 20 мм — для арматурных канатов. Допускается защитный слой бетона сечения у опоры для напрягаемой арматуры с анкерами и без них принимать таким же, как для сечения в пролете, в следующих случаях: а) для предварительно напряженных элементов с сосредоточенной передачей опорных усилий при наличии стальной опорной детали и косвенной арматуры (сварных поперечных сеток или охватывающих продольную арматуру хомутов) согласно указаниям п. 5.61; б) в плитах, панелях, настилах и опорах ЛЭП при условии постановки у концов дополнительной поперечной арматуры (корытообразных сварных сеток или замкнутых хомутов), предусмотренной п. 5.61. 5.8. В элементах с напрягаемой продольной арматурой, натягиваемой на бетон и располагаемой в каналах, расстояние от поверхности элемента до поверхности канала должно приниматься не менее 40 мм и не менее ширины канала; указанное расстояние до боковых граней элемента должно быть, кроме того, не менее половины высоты канала. При расположении напрягаемой арматуры в пазах или снаружи сечения элемента толщина защитного слоя батона, образуемого последующим торкретированием или иным способом, должна приниматься не менее 20 мм. 5.9. Для возможности свободной укладки в форму цельных арматурных стержней, сеток или каркасов, идущих по всей длине или ширине изделия, концы этих стержней должны отстоять от грани элемента при соответствующем размере изделия до 9 м ¾ на 10 мм, до 12 м ¾ на 15 мм, свыше 12 м ¾ на 20 мм. 5.10. В полых элементах кольцевого или коробчатого сечения расстояние от стержней продольной арматуры до внутренней поверхности бетона должно удовлетворять требованиям пп. 5.5 и 5.6.
МИНИМАЛЬНЫЕ РАССТОЯНИЯ МЕЖДУ СТЕРЖНЯМИ АРМАТУРЫ
5.11. Расстояния в свету между стержнями арматуры (или оболочками каналов) по высоте и ширине сечения должны обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном и назначаться с учетом удобства укладки и уплотнения бетонной смеси; для предварительно напряженных конструкций должны также учитываться степень местного обжатия бетона и габариты натяжного оборудования (домкратов, зажимов и т. п.). В элементах, изготовляемых с помощью виброштампующих машин или штыковых вибраторов, должно быть обеспечено свободное прохождение между арматурными стержнями элементов этих машин или наконечников вибраторов, уплотняющих бетонную смесь. 5.12. Расстояния а свету между отдельными стержнями продольной ненапрягаемой арматуры либо напрягаемой арматуры, натягиваемой на упоры, а также между продольными стержнями соседних плоских сварных каркасов должны приниматься не менее наибольшего диаметра стержней, а также: а) если стержни при бетонировании занимают горизонтальное или наклонное положение — не менее: для нижней арматуры — 25 мм, для верхней — 30 мм; при расположении нижней арматуры более чем в два ряда по высоте расстояние между стержнями в горизонтальном направлении (кроме стержней двух нижних рядов) должно быть не менее 50 мм; б) если стержни при бетонировании занимают вертикальное положение — не менее 50 мм; при систематическом контроле фракционирования заполнителей бетона это расстояние может быть уменьшено до 35 мм, но при этом должно быть не менее полуторакратного наибольшего размера крупного заполнителя. При стесненных условиях допускается распопа-гать стержни арматуры попарно (без зазора между ними). В элементах с напрягаемой арматурой, натягиваемой на бетон (за исключением непрерывно армированных конструкций), расстояние в свету между каналами для арматуры должно быть, как правило, не менее диаметра канала и во всяком случае не менее 50 мм.
Примечание. Расстояние в свету между стержнями периодического профиля принимается по номинальному диаметру без учета выступов и ребер.
АНКЕРОВКА НЕНАПРЯГАЕМОЙ АРМАТУРЫ
5.13. Стержни периодического профиля, а также гладкие стержни, применяемые в сварных каркасах и сетках, выполняются без крюков. Растянутые гладкие стержни вязаных каркасов и сеток должны заканчиваться крюками, лапками или петлями. 5.14. Продольные стержни растянутой и сжатой арматуры должны быть заведены за нормальное к продольной оси элемента сечение, в котором они учитываются с полным расчетным сопротивлением, на длину не менее lan, определяемую по формуле
но не менее lan = lan d, где значения wan, Dlan и lan, а также допускаемые минимальные величины lan определяются по табл. 37. При этом гладкие арматурные стержни должны оканчиваться крюками или иметь приваренную поперечную арматуру по длине заделки. К величине Rb допускается вводить коэффициенты условий работы бетона, кроме gb2. Для элементов из мелкозернистого бетона группы Б значения lan, определяемые по формуле (186), должны быть увеличены на 10 d для растянутого бетона и на 5 d ¾ для сжатого. В случае, когда анкеруемые стержни поставлены с запасом по площади сечения против требуемой расчетом по прочности с полным расчетным сопротивлением, вычисленную по формуле (186) длину анкеровки lan допускается уменьшать, умножая на отношение необходимой по расчету и фактической площадей сечения арматуры. Если по расчету вдоль анкеруемых стержней образуются трещины от растяжения бетона, то стержни должны быть заделаны в сжатую зону бетона на длину lan, определяемую по формуле (186). При невозможности выполнения указанных требований должны быть приняты меры по анкеровке продольных стержней для обеспечения их работы с полным расчетным сопротивлением в рассматриваемом сечении (постановка косвенной арматуры, приварка к концам стержней анкерующих пластин или закладных деталей, отгиб анкерующих стержней). При этом величина lan должна быть не менее 10 d. Для закладных деталей должны учитываться следующие особенности. Длину растянутых анкерных стержней закладных деталей, заделанных в растянутом или в сжатом бетоне, при При действии на анкерные стержни закладной детали растягивающих и сдвигающих усилий правая формулы (186) умножается на коэффициент d, определяемый по формуле
Таблица 37
где Nan1, Qan1 ¾ соответственно растягивающее и сдвигающее усилие в анкерном стержне. При этом длина анкерных стержней должна быть не меньше минимальных значений lan согласно требованиям настоящего пункта. Анкера из гладкой арматуры класса А-I следует применять только при наличии усилений на их концах в виде пластинок, высаженных головок и поперечных коротышей. Длина этих анкеров определяется расчетом на выкалывание и смятие бетона. Допускается применение анкеров из указанной стали с крюками на концах для конструктивных деталей. 5.15. Для обеспечения анкеровки всех продольных стержней арматуры, заводимых за грань опоры, на крайних свободных опорах изгибаемых элементов должны выполняться следующие требования: а) если соблюдаются условия п. 3.32, длина запуска растянутых стержней за внутреннюю грань свободной опоры должна составлять не менее 5 d; б) если условия п. 3.32 не соблюдаются, длина запуска стержней за внутреннюю грань свободной опоры должна быть не менее 10 d. Длина зоны анкеровки lan на крайней свободной опоре, на которой снижаются расчетные сопротивления арматуры (см. п. 2.28* и табл. 24*), определяется согласно указаниям п. 5.14 и поз. 1б табл. 37. При наличии косвенной арматуры длина зоны анкеровки снижается делением коэффициента wan на величину 1 + 12mv и уменьшением коэффициента Dlan на величину 10 sb/Rb. Здесь mv — объемный коэффициент армирования, определяемый:
при сварных сетках ....................... по формуле (49) (см.п. 3.22*); при огибающих хомутах .................... по формуле
где Asw — площадь сечения огибающего хомута, расположенного у граней элемента; в любом случае значение mv принимается не более 0,06. Напряжение сжатия бетона на опоре sb определяется делением опорной реакции на площадь опирания элемента и принимается не болев 0,5 Rb. Косвенное армирование распределяется по длине зоны анкеровки от торца элемента до ближайшей к опоре нормальной трещине. Длина запуска стержней за внутреннюю грань опоры уменьшается против требуемой настоящим пунктом, если величина lan < 10d, и принимается равной lan, но не менее 5d. В этом случае, а также при приварке концов стержней к надежно заанкеренным стальным закладным деталям снижение расчетного сопротивления продольной арматуры на опорном участке не производится.
ПРОДОЛЬНОЕ АРМИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ
5.16. Площадь сечения продольной арматуры в железобетонных элементах должна приниматься не менее указанной в табл. 38.
Таблица 38
Примечание. Минимальная площадь сечения арматуры, приведенная в настоящей таблице, относится к площади сечения бетона, равной произведению ширины прямоугольного сечения либо ширины ребра таврового (двутаврового) сечения на рабочую высоту сечения h0. В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах указанная величина минимального армирования относится к полной площади сечения бетона.
В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально-растянутых элементах минимальная площадь сечения всей продольной арматуры должна приниматься вдвое больше величин, указанных в табл. 38. Минимальный процент содержания арматуры S и S’ во внецентренно сжатых элементах, несущая способность которых при расчетном эксцентриситете используется менее чем на 50 %, независимо от гибкости элементов принимается равным 0,05. Требования табл. 38 не распространяются на армирование, определяемое расчетом элемента для стадий транспортирования и возведения; в этом случае площадь сечения арматуры определяется только расчетом по прочности. Если расчетом установлено, что несущая способность элемента исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны, то должны учитываться требования п. 1.19 для слабоармированных элементов. Требования настоящего пункта не учитываются при назначении площади сечения арматуры, устанавливаемой по контуру плит или панелей из расчета на изгиб в плоскости плиты (панели). 5.17. Диаметр, мм, продольных стержней сжатых элементов не должен превышать для бетона:
тяжелого и мелкозернистого класса ниже В25 ......................................................40 легкого и поризованного классов: В12,5 и ниже .......................................16 В15 ¾ В25. .........................................25 В30 и выше .........................................40 ячеистого классов: В10 и ниже .........................................16 В12,5 ¾ В15 ......................................20
В изгибаемых элементах из легкого бетона с арматурой класса А-IV и ниже диаметр, мм, продольных стержней не должен превышать для бетона классов:
В12,5 и ниже..............................16 В15 ¾ В25 .................................25 В30 и выше ................................32
Для арматуры более высоких классов предельные диаметры стержней должны быть согласованы в установленном порядке. В изгибаемых элементах из ячеистого бетона классе В10 и ниже диаметр продольной арматуры должен быть ни более 16 мм. Диаметр продольных стержней внецентренно сжатых элементов монолитных конструкций должен быть не менее 12 мм.
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
, 
, и 
, определенные по формулам (156) и (157), должны быть увеличены на 15 %, а значение 
, определенное по формуле (158), на 25 %.
, 
, и 
, входящие в формулу (155), увеличиваются на 20 %.
(160)
(161)
(162)
(163)
(164)
(165)
(166)
производится как прямоугольных шириной b’f.
(167)
(168)
(169)
для участка с трещинами в растянутой зоне должна определяться по формуле
(170)
— кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки, на которую производится расчет по деформациям согласно указаниям п. 1.20; 
— кривизна от непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок;
— кривизна от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок;
— кривизна, обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия и определяемая по формуле (158) согласно указаниям п. 4.25.
, 
и 
определяется по формуле (160), при этом 
и 
вычисляются при значениях ys и v, отвечающих непродолжительному действию нагрузки, а 
¾ при ys и v, отвечающих продолжительному действию нагрузки. Если значения 
и 
оказываются отрицательными, то они принимаются равными нулю.
(171)
¾ изгибающий момент в сечении х от действия единичной силы, приложенной по направлению искомого перемещения элемента в сечении х по длине пролета, для которого определяется прогиб;
— полная кривизна элемента в сечении х от нагрузки, при которой определяется прогиб; значения 
определяются по формулам (155) и (170) соответственно для участков без трещин и с трещинами; знак 
принимается в соответствии с эпюрой кривизны.
< 10 необходимо учитывать влияние поперечных сил на их прогиб. В этом случае полный прогиб ftot равен сумме прогибов, обусловленных соответственно деформацией изгиба fm и деформацией сдвига fq.
(172)
— поперечная сила в сечении х от действия по направлению искомого перемещения единичной силы, приложенной в сечении, где определяется прогиб; 
(173)
(174)
—соответственно момент от внешней нагрузки и полная кривизна в сечении х от нагрузки, при которой определяется прогиб.
принимаемый не более 1,5, где h0 — в см.
(175)
(176)
(177)
(178)
(179)
(180)
(181)
(182)
(183)
(184)
(185)
(при определении m), jm на 
(186)
или 
следует определять по формуле (186), пользуясь значениями wan, Dlan, lan по поз. 1а табл. 37. В остальных случаях указанные значения следует принимать по поз. 1б табл. 37. Здесь sbc ¾ сжимающие напряжения в бетоне, действующие перпендикулярно анкерному стержню и определяемые как для упругого материала по приведенному сечению от постоянно действующих нагрузок при коэффициенте надежности по нагрузке gf = 1,0.
(187)
Страницы:
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14